歡迎訂購ZD摩擦擺式隔震支座#圓形四氟板式橡膠支座作用
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圓形四氟板式橡膠支座對比EN15129-2009《隔震裝置》和國標(biāo)(CB/T 20688. 2-
2007 ) 《橡膠支座 第二部分：橋梁隔震橡膠支座》、國際標(biāo)準(zhǔn)化組
織標(biāo)準(zhǔn)( ISO 22762-2 ; 2005 )《彈性橡膠隔震裝置 第二部分 橋
梁上的應(yīng)用規(guī)定》，橡膠隔震支座的設(shè)計計算方法的基本原理
足致的，都是要檢驗支座的總應(yīng)變和支座的抗壓、轉(zhuǎn)動和壓曲穩(wěn)
定性，但在公式的農(nóng)達(dá)方式參數(shù)的取值上存在差異。主要區(qū)別見
表8—12.圓形四氟板式橡膠支座
圓形四氟板式橡膠支座 從表8一12可見,EN 15129-2009《隔振裝置》對橋梁減震、
隔震支座的性能要求，與GB/T20688.2-2007和ISO 22762-2:
2005的要求，從極限總應(yīng)變，垂向載荷壓縮產(chǎn)生的設(shè)計剪切應(yīng)變
和支座在地震水平位移下的設(shè)計剪切應(yīng)變等方面，都有比較接近，
僅在轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的剪應(yīng)變方面，EN 15129-2009采用了0. 003rad
的定值，GB/T20688.2-2007和ISO 22762-2:2005按實際發(fā)
生的轉(zhuǎn)角計算。支座加勁鋼板計算中，對不開孔的鋼板，EN
15129-2009的鋼板應(yīng)力校正系數(shù)(安全系數(shù))為1. 3，小于(ISO
22762-2:2005)《彈性橡膠隔震裝置 第二部分 橋梁上的應(yīng)
用規(guī)定》的1. 7，而開孔鋼板EN 15129-2009的鋼板應(yīng)力校正
系數(shù)K xK=1.3 x2=2. 6 , ( ISO 22762-2:2005 )《彈性橡膠隔
震裝置 第二部分 橋梁上的應(yīng)用一規(guī)定》的鋼板應(yīng)力校正系數(shù)
1.7x1.5=2. 55，兩者基本一致。圓形四氟板式橡膠支座
橡膠減震隔戎支座的研究’與開發(fā)
分除鉛芯橡膠支座和高阻尼橡膠支座外，國外還在進(jìn)行新型
橡膠隔震支座的研發(fā)。日本研究過一種周邊約束型隔震橡膠支
座，沒過正在研究一種填充鋼球型隔震橡膠支座。
周邊約束型隔震橡膠支座構(gòu)造見圖8一1.周邊束型隔震
橡膠支座的構(gòu)造與鉛芯橡膠支座相近，將鉛芯用一種高阻尼橡膠
替代，該支座由芯部的高阻尼橡膠提供阻尼，由周邊約束的加勁橡
膠提供豎向承載力和恢復(fù)力。找水平等效剛度和水平等效阻尼比
的性能有以下特點:
圓形四氟板式橡膠支座 （1）周邊約束型隔震橡膠支座水平剛度在水平剪切變形較小
時剛度較大，隨剪切變形的增大逐漸趨于穩(wěn)定，剪切變形大于
25%后，剪切變形對水平剛度的影響很小。水平等效剛度和水平
等效阻尼比幾乎恒定。
（2）周邊約束型隔震橡膠支座水平剛度隨正壓力J的增加而降
低，相反水平等效阻尼比隨正壓力的增加而增加，但依存性較小。
（3）周邊約束型隔震橡膠支座水平剪切變形在250%以內(nèi)時，
水平剛度基本呈線性。水平剪切變形繼續(xù)增大，橡膠會出現(xiàn)硬化
現(xiàn)象，在水平剪切變形達(dá)到500%時，橡膠發(fā)生破壞。
較高，第三次循環(huán)加載有所降低，約下降10%，但反復(fù)加載對等效
阻尼比的影響不大。圓形四氟板式橡膠支座
（5)周邊約束型隔震橡膠支座在較小的水平有切交形下.水
平剛度隨加載頻率的增加而增加，水平剪切變形超過50%后，
加載率的影晌小人在水平腳切變形超過50%時，在低頻率范圍
內(nèi)隨加載頻率的增加，水平等效阻尼有有增大的傾向。
圓形四氟板式橡膠支座 （6）周邊約束型隔震像膠支座的水平等效剛度和水平等效阻
尼比，隨溫度升高而降低，隨溫度降低而升高。
（7）周邊約束型隔震橡膠支座的豎向壓縮剛度隨豎向荷載的
降低而降低，隨豎向荷載的增加而增加。

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摩擦擺式隔震支座
摩擦擺式減震、隔震支座是1985年由美國地震保護(hù)體系
（EPS）公司研制而成，并且先用于房屋建筑結(jié)構(gòu)上。摩擦擺式減
免震支座的本質(zhì)也是摩擦阻尼支座，但它是依靠兩個曲面的摩擦
來實現(xiàn)支座的正常功能。支座的下支座板是一個較大半徑的凹球
面，地震時制作中心部分的擺動球面板，沿下支座的凹球面發(fā)生
擺動位移，利用一個簡單的鐘擺機(jī)理延長下部結(jié)構(gòu)的自振周期，以
減小地震力的作用。同時，在地震時，擺動球面板沿下支座板擺動
時，球面板的標(biāo)高發(fā)生變化，使上部結(jié)構(gòu)抬高，通過勢能作功，達(dá)到
消耗地震能的目的。支座的擺動球面版在地震后，將通過上部結(jié)
構(gòu)的自重自動復(fù)位。制作可以在任何方向滑動，其尺寸主要由
大設(shè)計地震位移控制。圖9-1為擺錘式減隔震支座的構(gòu)造圖。
該隔震裝置的作用原理是比較簡單的，橋面支承在可滑動的
球形曲面上，當(dāng)橋面與橋墩發(fā)生相對位移時，它就像鐘擺一樣運(yùn)
動。因此任何一個水平運(yùn)動都會產(chǎn)生一個重力的豎向提升，如忽
略摩擦力，該體系的運(yùn)動方程近乎一個質(zhì)量相等的鐘擺運(yùn)動，鐘
擺長度為球面的曲率半徑。通過改變支座球面的曲率半徑，可以
改編制作的擺動周期，達(dá)到預(yù)期的隔震周期。通過制作水平運(yùn)動
時重力的豎向提升，將動能轉(zhuǎn)化為勢能，消耗地震能量。地震后支
座在重力作用下，具有一定的復(fù)位能力。
目前，摩擦擺式減震、隔震支座已在房屋結(jié)構(gòu)和橋梁工程中大
量應(yīng)用。
摩擦擺式減震、隔震支座設(shè)計基本參數(shù)
摩擦擺式減震、隔震支座設(shè)計基本參數(shù)為：
（1）隔震周期；
（2）大水平力；
（3）初始剛度K1；
（4）二次剛度K2（橋墩和摩擦擺式支座的串聯(lián)剛度，當(dāng)橋墩剛
度遠(yuǎn)大于支座剛度時，取支座剛度）：
（5）等效水平剛度；
（6）等效阻尼比；
（7）支座滑板摩擦系數(shù)等。
摩擦擺式減震、隔震支座的計算分析采用雙線性模型，如圖
9-2所示。
摩擦擺式減震、隔震支座的隔震周期是由滑動面的曲率
半徑?jīng)Q定的。隔震結(jié)構(gòu)的周期為：
式中 R——滑動面的曲率半徑。
摩擦擺式減震、隔震支座的大水平力為：
可見，摩擦擺式減震、隔震支座的大水平力與支座的位移和
摩擦系數(shù)有關(guān)，通過該筆按支座滑動面的摩擦系數(shù)，可以調(diào)整支座承
受的地震水平力。
摩擦擺式減震、隔震支座的初始剛度K1，根據(jù)美國的經(jīng)驗，可
取2.5mm位移時的等效剛度。

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