可見齒輪的周向許用力能夠滿足該噸級(jí)的挖掘機(jī)對(duì)回轉(zhuǎn)支承齒輪負(fù)荷要求，但在該級(jí)別中個(gè)別機(jī)型出現(xiàn)的回轉(zhuǎn)支承早期斷齒率卻高達(dá)2%，其它絕大部分機(jī)型無此現(xiàn)象發(fā)生。

③ 通過對(duì)多起早期斷齒實(shí)物的分析研究發(fā)現(xiàn)，大部分?jǐn)帻X發(fā)生在沿齒寬方向的上半部，一半以上的斷裂面與輪齒的上端面相交，并成45°～60°左右的夾角，即使全齒脫落其裂紋也是自上而下擴(kuò)張所致。齒輪受擠壓而產(chǎn)生的塑性變形也相當(dāng)明顯，且上部較下部嚴(yán)重得多，整圈齒槽寬都有不同程度變化，從下至上、從根至頂齒槽寬遞增。

我們是否可以認(rèn)為：造成挖掘機(jī)回轉(zhuǎn)支承早期斷齒的作用力并非是周向回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)力，而是與之嚙合的小齒輪對(duì)其加的徑向擠壓力，且擠壓時(shí)小齒輪的軸線與回轉(zhuǎn)支承齒輪軸線不平行。該力產(chǎn)生于挖掘過程中地面對(duì)斗的反作用力，由于回轉(zhuǎn)支承有間隙的原故，與回轉(zhuǎn)支承內(nèi)外圈分別聯(lián)接的上下兩部分在傾覆力矩的作用下，將發(fā)生在回轉(zhuǎn)支承通過大臂的軸向剖面上的相對(duì)傾斜，同時(shí)產(chǎn)生沿回轉(zhuǎn)支承徑向與大臂反方向的相對(duì)位移，位移量與回轉(zhuǎn)支承徑向間隙相當(dāng)。因與回轉(zhuǎn)支承嚙合的小齒輪安裝在大臂的相反方向，當(dāng)兩者齒側(cè)間隙過小時(shí)，位移尚未完成，小齒輪便壓上大齒輪，這種情況下本應(yīng)由回轉(zhuǎn)支承滾道承擔(dān)的負(fù)荷卻由齒輪擔(dān)當(dāng)了，由于小齒輪是懸臂安裝原本傾斜的軸線在擠壓力的反作用下進(jìn)一步加劇，致使作用在大齒輪上的擠壓力集中在齒寬的上部。開始齒輪由塑性變形來補(bǔ)償齒側(cè)間隙的不足，隨著回轉(zhuǎn)支承滾道的進(jìn)一步磨合，其徑向間隙漸漸加大，而變形量卻是有限的。通過受力分析可以看到：小齒輪對(duì)大齒輪的擠壓力是地面對(duì)斗的反作用力的幾倍甚至十幾倍，并且作用在齒廓上的力將被再一次放大，壓力角越小放大系數(shù)越大。這一經(jīng)過兩次放大的力足以造成大小齒輪斷齒。以上分析的結(jié)論與第③條現(xiàn)象是吻合的。

因此，筆者認(rèn)為：回轉(zhuǎn)支承早期斷齒的根本原因是與小齒輪的配合側(cè)隙過小。建議側(cè)隙值不小于回轉(zhuǎn)支承徑向間隙的1.25倍。值得參改的是，我廠近期為加拿大制造的四種型號(hào)的挖掘機(jī)用回轉(zhuǎn)支承的齒輪壓力角分別為25°和27°，國內(nèi)合資廠也有采用。這對(duì)提高齒輪抗徑向擠壓能力是有效的。

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